跨煙狀態下，吸收塔出口濕煙氣流量但是在實際運行中，冷熱煙氣很難達到完全混合，溫差較大的兩種煙氣通常會形成明顯的層注流，已處理煙氣所夾帶的液體量也會影響加熱煙氣的程度，已處理煙氣夾帶水霧越多，混合后的
煙氣溫度越低，因為旁路煙氣的大部分熱能消耗于蒸發液滴
旁路加熱方式的投資和運行費用較低，便于技術改造，但它適用的環保標準也較低，早期曾
受
到歡迎，現在因排放要求越來越
囪
2。在線加熱方式
幾乎無法用于FGD系
面,無
在線加熱器是一種結構較為簡單的加熱器，加熱媒質可
用
蒸汽或熱水
劬
以是蒸汽或熱水(見圖3-6-42)。如采用汽輪機排出的低壓
蒸汽通過光管或肋片管束來加熱脫硫后的飽和煙氣，通常稱
至煙囪
囪外殼
為蒸汽-煙氣加熱器(SGH)，簡稱蒸汽加熱器。SGH設計
繞電熱帶
和運行操作較簡單，但也易遭受腐蝕和堵塞，耗汽量大
行費用高。它所處腐蝕環境類似管式GGH的再加熱器，但
機材料，在
是，由于SGH采用的加熱媒質是溫度較高的蒸汽，管束表
面溫度較高，腐蝕環境有所緩和。如能始終保持SGH傳熱原氣
吸收塔
表面溫度高于1200，并將煙氣飽和度降至80%以下，可以
術與裝備還
明顯降低已處理煙氣對SGH的腐蝕速度，在這種工況下有
成功應用碳鋼管作換熱元件的可能。
3。熱空氣直接加熱方式
圖3-6-42在線加熱器
熱空氣直接加熱裝置也稱為環境空氣加熱裝置，如圖3643所示。熱空氣直接加熱類似在
線加熱，管內的加熱媒質也是蒸汽，不同的是流過翅片管束外的不是凈煙氣而是空氣。鍋爐供給
的熱水由于溫度較低，不宜用作加熱媒質。蒸汽將空氣加熱到175~200℃后噴入煙氣流中，這
高了煙氣溫度，也增大了煙氣的質量流量。如要將煙氣溫度提升30℃，需要200℃的熱空
流量約為煙氣流量的12%。由于增大了煙氣體積，下游側煙道和煙囪的尺寸也需加大
至煙囪
至煙囪
從煙氣與
煙氣混合區
煙氣混合區
加熱方式
式擋板
燃燒室
吸收塔
吸收塔
原煙氣、
蒸汽
燃油或天然氣
原煙氣
風機
)加熱鼓風機
加熱鼓風機
圖3-6-43熱空氣直接加熱
圖36-44直接燃燒加熱
熱空氣加熱主要優點是空氣加熱管束處在環境空氣流中，可以采用碳鋼制作管束。另一優點
是，對于改造項目，由于增加了原煙囪排煙體積，提高了煙囪出口煙氣流速，增強了煙羽的
散，由于減少了煙氣中的水霧含量，可以降低煙羽的黑度。
雖然這種加熱器管束可以采用價廉的碳鋼管，但運行費用明顯高于在線加熱器，因為需加
的氣體總量大，鼓風機還需消耗較大電能。
4。直接燃燒加熱方式
直接燃燒加熱器(圖3-6-44)是在近塔的出口煙道的燃燒室內燃燒低硫油或天然氣，將熱
氣送到凈煙氣中提升溫度。由于熱煙氣的溫度比熱空氣高得多，所以熱煙量用量比熱空氣量少
多，因而減小了風機容量，煙氣總排放量也增加不多，這種方式的缺點是要消耗燃料，也增加
和90-110℃。火電廠FGD系統非設GGH不可，美國的情況是設置GGH并不
廠裝有GGH，新建火電廠不再設置，我國與美國均沒有排煙溫度的規定，提新信氣
增加FGD投資和運行費用，因此，采取某些優化設計和濕煙囪工藝以及其他相
不過，FGD系統不設GGH，帶來的若干問題，必須予以重視并加以解決
消GGH是比較經濟可行的選擇。
可能增加50%，這就需要向吸收塔補加水量，以求系統建立新的水平衡，同
水排出及其處理和利用。第二，由于排煙溫度只有50℃左右，當環境溫度趨于
件較差時，將難免出現“白煙”和煙囪雨。對此，一方面要盡可能
煙氣盡可能“清潔”，降低其危害程度，設若排放全是水蒸氣，能提高脫硫
白煙
妨。所以不僅要求高效脫硫，而且要求高效除塵和去除NO2以及SO3。另一方
的濕煙囪方案，加強防腐蝕和正確選用防腐材料。鋼筋混凝土煙囪內襯材料采用
璃泡沫磚或采用高鎳合金(C276,59號合金或鈦)復合板都是優良的抗腐蝕材
煙囪內的煙氣流速，往往采用多管式集束煙囪，以耐腐蝕合金鋼管將煙氣與煙
這樣既耐腐蝕和磨損，又不影響構筑物的結構強度，有的甚至可以在合金管外的
第三，為了防止突發事故，吸收塔煙氣溫度陡升可能破壞防腐內襯和除霧器的有
以煙氣升溫。
煙氣進塔處要預設應急冷卻裝置，并與旁路門閥實施程控聯動。
顯然業內對GGH的取舍傾向不盡相同，但比較一致的認識是GGH作為一項技術與
是存在的。工程技術人員應當了解，并掌握它的用場。
煙氣加熱方式
加熱煙氣的總熱量等于抬升和擴散煙氣、消除或降低煙羽可見度、蒸發液滴以B
煙道和煙囪中冷凝所需熱量的總和。
工業上常見的煙氣加熱方式有如下5種，它們各有各的特點：①旁路加熱方式
方式；③在線加熱方式；④熱空氣間接加熱方式；⑤直接燃燒加熱方式。
1。旁路加熱方式
旁路加熱方式是在吸收塔下游側的煙道中，將部分未處理的溫度約130~150
洗滌后溫度為40~65℃的冷煙氣混合，達到加熱濕煙氣的目的。圖3-6-41示出
的原理圖。這是一種典型的旁路加熱方式。煙道中設置有空氣密封防泄裝置的
門，用以隔離和控制煙氣流量。
設計時，根據環保排放標準和煙氣
加熱要求，將煙氣正確分割成兩部分，
百葉窗擋板門
即確定煙氣
洗滌比或處理率。高溫原煙
氣部分與經過處理的低溫煙氣部分混合
閘板門
后煙氣的溫度取決于兩種煙氣的流量和
溫度，假定兩種煙氣能完全混合，可按
下式估算混合后的煙氣溫度(Tsm)：
Tsta =TI
F1+1
(T1-T2)
(3-6-9)
吸收
式中，Ts為煙囪入口煙氣溫度，℃；來自D
71為鍋爐引風機出口煙溫，℃；T2為吸
收塔出口濕煙氣溫度，℃；F1為標準狀
態下，旁路煙氣流量，m/h；F2為標
圖36-41旁路加熱
出段(即動力抬升段)
浮升段
其中最重要的是動力抬升段和熱力拍升段，前者決定于FGD系統的機械動力，后者決定于
熱力抬升段
與環境空氣的溫差浮力，互介段和變平段系指大氣環境條件，影響煙氣拍升高度的主要因素
互介段
裂段)和變平段
共四個部
錳華恤‘華阻園士部蓋手中x習群口(z)
度，為了有利于煙氣抬升，煙囪口的煙氣流速宜取20~30m/s，不應低于煙固口處大氣風速的
(2)煙氣的熱釋效率這就是煙囪口排出熱量的速率，其大小決定溫差浮力的大小和熱力抬
倍
開的高度。通常火電煙氣抬升高度與熱釋效率的1/3次方成正比。
(3)煙囪出口處的大氣風速該風速愈大則抬升高度愈低，一般火電煙氣抬升高度與該平均
成
反比
示
(4)大氣穩定度與中性條件下的抬升高度相比，不穩定時的抬升高度較高，而穩定條件下
結
升離度校低
(5)大氣湍流大氣湍流越強勁，抬升高度越低，大氣湍流越柔弱，抬升高度越高。
持取消GGH見解者的理由也相當充分。首先肯定提高煙氣溫度有利于高空稀釋排放，對緩
解周邊的污染影響是有效的，對煙氣下游側的設備和煙囪的腐蝕也有一定的緩解作用。以
300MW機組為例，煙氣溫度升高30℃，煙氣抬升高度由270m提高到530m，平均溫升10℃，
可以增加抬升高度80~90m，無疑必將大大降低最大落地濃度和增加最大落地距離。同樣，由于
加熱煙氣，確能有效減少吸收塔下游側形成的冷凝物，但是對于蒸發煙氣的二次帶水形成的液滴
并不奏效。通過合理的濕煙囪設計就可能減免液滴降落
隨著技術的進步和材料科學的發展，昨天的難題如今卻有了解決辦法，加熱煙氣的方式不
FGGH不可，取消GGH并不是不可能的。實際上，加熱煙氣對減緩煙氣和煙囪被腐蝕的作
用是有限的，而GGH本身的腐蝕和灰堵問題往往成了FGD系統的主要故障點
設置GGH與不設置GGH的綜合比較(以2×600MW機組為例)參閱表3-6-23
表3-6-232×600MW機組FGD系統有無GGH綜合比較
煙氣泄漏/%0.5~1.50年運行費用/萬元基準500
FGD系統如果不設GGH，排煙溫度比設置GGH的降低，而露點溫度升高，煙氣含濕量增
大，其中的SO3易與水分結合生成硫酸霧，當溫度低于酸露點溫度時，酸霧凝結產生腐蝕，同
時由于飛灰的沉降作用使煙氣流中心線向地面傾斜，遵循傾斜擴散模式，使有效源高減小，導到
煙氣抬升高度降低，容易出現“白煙”和“煙羽下洗”或煙囪雨現象。
不設GGH，系統阻力減小很多，從而電耗降低較多。但系統水耗有所增加，這主要是由
高溫煙氣直接進入吸收塔造成蒸發水量增加所致。
取消GGH使煙氣兩次穿越FGD系統的復雜布置變得簡化了，完全消除了有GGH的煙
泄漏的環節和多故障的環節，有效地提高了系統穩定性和可靠性，大大節省了投資費用和運
成本
歷史上，德國全部FGD系統都設置GGH，這是因為德國早年環保法規規定排放煙氣
度必須高于72℃，不然則需經冷卻塔排放。英國和日本規定排放煙氣的溫度更高，分別為